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一般情況下，軸一般標0～+0.005 如果是不常拆的話，就是+0.005～+0.01的過盈配合就可以了，如果要常常的拆裝就是過渡配合就可以了。我們還要考慮到軸材料本身在轉動時候的熱脹，所以軸承越大的話，最好是－0.005～0的間隙配合，******也不要超過0.01的間隙配合。還有一條就是動圈過盈，靜圈間隙。 ①當彈性膜片聯軸器內徑公差帶與軸公差帶構成配合時，在一般基孔制屬過渡配合的公差代號將變?yōu)檫^盈配合，如k5、k6、m5、m6、n6等，但過盈量不大；當軸承內徑公差代與h5、h6、g5、g6等構成配合時，不在是間隙而成為過盈配合。 ②彈性膜片聯軸器外徑公差帶由于公差值不同于一般基準軸，也是一種特殊公差帶，大多情況下，外圈安裝在外殼孔中是固定的，有些膜片聯軸器部件結構要求又需要調整，其配合不宜太緊，常與H6、H7、J6、J7、Js6、Js7等配合. 從動力學的角度敘述了彈性聯軸器的結構特點,并以花鍵連接狀態(tài)為研究重點,對彈性聯軸器的臨界轉速進行了計算分析.結果表明,合理的花鍵連接結構和松動程度對保證彈性聯軸器連接的轉子系統(tǒng)安全可靠運轉起著重要的作用. 彈性聯軸器作為航空發(fā)動機、減速器、動力裝置或者功率吸收裝置之間的連接結構,在實際工作中會遭遇到因振動過大而造成事故的發(fā)生。本文從結構分析、動力學計算和動力特性實驗三個方面闡述并研究了彈性聯軸器的動力學特點。研究表明,彈性聯軸器的花鍵連接是影響彈性聯軸器動力學特性的關鍵因素,花鍵的松動連接是實現彈性軸"浮動"的充分必要條件;彈性聯軸器的結構也影響著花鍵連接的狀態(tài),過長的轉接套齒會導致松動連接的失效,從而導致危險振動的發(fā)生。通過彈性聯軸器動力特性實驗,測量得到彈性軸呈彎曲形態(tài)的彈性聯軸器的臨界轉速,證明了花鍵松動連接轉變?yōu)槿嵝赃B接可能性的存在。隨后后提出了消除這種可能性的有效措施?；ㄦI松動連接轉變?yōu)槿嵝赃B接可能性的存在。 |
公司新聞
聯軸器與軸的配合公差標準及動力結構特點
時間:21-01-13
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聯軸器與軸的配合公差標準及動力結構特點
時間:21-01-13
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一般情況下，軸一般標0～+0.005 如果是不常拆的話，就是+0.005～+0.01的過盈配合就可以了，如果要常常的拆裝就是過渡配合就可以了。我們還要考慮到軸材料本身在轉動時候的熱脹，所以軸承越大的話，最好是－0.005～0的間隙配合，******也不要超過0.01的間隙配合。還有一條就是動圈過盈，靜圈間隙。 ①當彈性膜片聯軸器內徑公差帶與軸公差帶構成配合時，在一般基孔制屬過渡配合的公差代號將變?yōu)檫^盈配合，如k5、k6、m5、m6、n6等，但過盈量不大；當軸承內徑公差代與h5、h6、g5、g6等構成配合時，不在是間隙而成為過盈配合。 ②彈性膜片聯軸器外徑公差帶由于公差值不同于一般基準軸，也是一種特殊公差帶，大多情況下，外圈安裝在外殼孔中是固定的，有些膜片聯軸器部件結構要求又需要調整，其配合不宜太緊，常與H6、H7、J6、J7、Js6、Js7等配合. 從動力學的角度敘述了彈性聯軸器的結構特點,并以花鍵連接狀態(tài)為研究重點,對彈性聯軸器的臨界轉速進行了計算分析.結果表明,合理的花鍵連接結構和松動程度對保證彈性聯軸器連接的轉子系統(tǒng)安全可靠運轉起著重要的作用. 彈性聯軸器作為航空發(fā)動機、減速器、動力裝置或者功率吸收裝置之間的連接結構,在實際工作中會遭遇到因振動過大而造成事故的發(fā)生。本文從結構分析、動力學計算和動力特性實驗三個方面闡述并研究了彈性聯軸器的動力學特點。研究表明,彈性聯軸器的花鍵連接是影響彈性聯軸器動力學特性的關鍵因素,花鍵的松動連接是實現彈性軸"浮動"的充分必要條件;彈性聯軸器的結構也影響著花鍵連接的狀態(tài),過長的轉接套齒會導致松動連接的失效,從而導致危險振動的發(fā)生。通過彈性聯軸器動力特性實驗,測量得到彈性軸呈彎曲形態(tài)的彈性聯軸器的臨界轉速,證明了花鍵松動連接轉變?yōu)槿嵝赃B接可能性的存在。隨后后提出了消除這種可能性的有效措施?；ㄦI松動連接轉變?yōu)槿嵝赃B接可能性的存在。 |
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